钢结构梯形屋架课程设计计算书
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钢结构梯形屋架课程设计计算书 1、设计资料 1)某厂房跨度为24m,总长90m,柱距6m,屋架下弦标高为18m。 2)屋架铰支于钢筋混凝土柱顶,上柱截面400400,混凝土强度等级为C30。 3)屋面采用1.56m的预应力钢筋混凝土大型屋面板(屋...
钢结构梯形屋架课程设计计算书
1、设计资料
1)某厂房跨度为24m,总长90m,柱距6m,屋架下弦标高为18m。
2)屋架铰支于钢筋混凝土柱顶,上柱截面400×400,混凝土强度等级为C30。
3)屋面采用1.5×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板(屋面板不考虑作为支撑用)。
4)该车间所属地区辽宁省阜新市。
5)采用梯形钢屋架。
考虑静载:①预应力钢筋混凝土屋面板(包括嵌缝) ②二毡三油防水层 ③20mm厚水泥砂浆找 ④60mm泡沫混凝土保温层 ⑤支撑重量;
考虑活载:①活载
6)地震设防烈度为7
7)钢材选用Q235钢,焊条为E43型。
2、屋架形式和几何尺寸
屋面材料为大型屋面板,故采用无檩体系平破梯形屋架。
屋面坡度 i=1/10;
屋架计算跨度L0=24000-300=23700mm;
端部高度取H=1990mm,中部高度取H=3190mm(为L0/7.4)。
屋架几何尺寸如图1所示:
图1:24米跨屋架几何尺寸
三、支撑布置
由于房屋长度有60米,故在房屋两端及中间设置上、下横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆,其中屋脊和两支座处为刚性系杆,其余三道为柔性系杆。(如图2所示)
4、设计屋架荷载
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现,从资料可知屋面活荷载大于雪荷载,故取屋面活荷载计算。由于风荷载为0.35kN/m2 小于0.49kN/m2,故不考虑风荷载的影响。沿屋面分布的永久荷载乘以换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水平投影面积分布的自重(包括支撑)按经验公式(=0.12+0.011跨度)计算,跨度单位为m。
标准永久荷载:
二毡三油防水层 1.004x0.35=0.351kN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层 1.004x 0.4=0.402kN/m2
60mm厚泡沫混凝土保温层 1.004x 0.06x 6=0.36kN/m2
预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝) 1.004x 1.4=1.406kN/m2
屋架和支撑自重为 0.120+0.011x24=0.384kN/m2
_____________________________
共 2.90kN/m2
标准可变荷载:
屋面活荷载 0.7kN/m2
积灰荷载 0.75kN/m2
雪荷载 0.5kN/m2
_____________________________
共 1.95kN/m2
考虑以下三种荷载组合
① 全跨永久荷载+全跨可变荷载
② 全跨永久荷载+半跨可变荷载
③ 全跨桁架、天窗架和支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载
(1)全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载效应控制的组合)
全跨节点荷载设计值:
F=(1.35x 2.90kN/m2+1.4x 0.7x 0.7kN/m2+1.4x 0.9x 0.75kN/m2 )x 1.5mx 6m=49.91kN
(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载
全跨永久荷载设计值:
对结构不利时:
(按永久荷载效应控制的组合)
(按可变荷载效应控制的组合)
对结构有利时:
半跨可变荷载设计值:
(3)全跨桁架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载效应控制的组合)
全跨节点桁架自重设计值:
对结构不利时:
对结构有利时:
半跨节点屋面板自重及活荷载设计值:
5、屋架杆件内力计算
用图解法先求出全垮和半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数,然后乘以实际的节点荷载,屋架在上述第一种荷载组合作用下,屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆,内力均达到最大,在第二种和第三种荷载作用下,靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号。因此,在全垮荷载作用下所有杆件的内力均应计算,而在半跨荷载作用下仅需计算靠近跨中的斜腹杆内力。
如图:
计算结果列于下表:
杆件名称 |
内力系数(F=1) |
第一种组合F×① |
第二种组合 |
第三种组合 |
计算杆件内力/KN |
||||||
全跨① |
左半跨② |
右半跨③ |
F1×①+F2×② |
F1×①+F2×③ |
F3×①+F4×② |
F3×①+F4×③ |
最大压力 |
最大拉力 |
|||
上弦 |
AB |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
BD |
-8.72 |
-6.25 |
-2.47 |
-378.462 |
-363.212 |
-339.874 |
-185.789 |
-95.295 |
-378.462 |
|
|
DF |
-13.53 |
-9.04 |
-4.49 |
-587.224 |
-559.502 |
-531.411 |
-272.529 |
-163.602 |
-587.224 |
|
|
FH |
-15.26 |
-9.17 |
-6.09 |
-662.308 |
-624.709 |
-605.693 |
-282.816 |
-209.081 |
-662.308 |
|
|
HI |
-14.71 |
-7.38 |
-7.38 |
-638.438 |
-593.182 |
-593.182 |
-237.683 |
-237.683 |
-638.438 |
|
|
下弦 |
ac |
4.73 |
3.48 |
1.25 |
205.290 |
197.572 |
183.804 |
102.927 |
49.541 |
|
205.29 |
ce |
11.53 |
8 |
3.53 |
500.420 |
478.626 |
451.028 |
239.337 |
132.325 |
|
500.42 |
|
eg |
14.65 |
9.34 |
5.31 |
635.833 |
603.050 |
578.168 |
284.356 |
187.878 |
|
635.833 |
|
gi |
15.17 |
8.44 |
6.73 |
658.402 |
616.851 |
606.294 |
264.967 |
224.029 |
|
658.402 |
|
斜腹杆 |
aB |
-8.87 |
-6.53 |
-2.34 |
-384.972 |
-370.525 |
-344.656 |
-193.114 |
-92.805 |
-384.972 |
|
Bc |
6.88 |
4.76 |
2.12 |
298.603 |
285.514 |
269.215 |
142.487 |
79.286 |
|
298.603 |
|
Dc |
-5.44 |
-3.14 |
-2.03 |
-236.105 |
-221.905 |
-215.051 |
-97.732 |
-71.159 |
-236.105 |
|
|
De |
3.7 |
1.9 |
1.8 |
160.586 |
149.473 |
148.855 |
60.831 |
58.437 |
|
160.586 |
|
Fe |
-2.46 |
0.71 |
-1.75 |
-106.768 |
-87.196 |
-102.384 |
6.795 |
-52.097 |
-106.768 |
6.795 |
|
Fg |
1.11 |
-0.45 |
1.56 |
48.176 |
38.544 |
50.954 |
-6.170 |
41.950 |
-6.17 |
50.954 |
|
Hg |
0.02 |
1.55 |
-1.53 |
0.868 |
10.314 |
-8.702 |
37.190 |
-36.545 |
-36.545 |
37.19 |
|
Hi |
-1.08 |
-2.47 |
1.39 |
-46.874 |
-55.456 |
-31.624 |
-63.611 |
28.798 |
-63.611 |
28.798 |
|
竖杆 |
Aa |
-0.5 |
-0.5 |
0 |
-21.701 |
-21.701 |
-18.614 |
-14.044 |
-2.074 |
-21.701 |
|
Cc |
-1 |
-1 |
0 |
-43.402 |
-43.402 |
-37.228 |
-28.087 |
-4.147 |
-43.402 |
|
|
Ee |
-1 |
-1 |
0 |
-43.402 |
-43.402 |
-37.228 |
-28.087 |
-4.147 |
-43.402 |
|
|
Gg |
-1 |
-1 |
0 |
-43.402 |
-43.402 |
-37.228 |
-28.087 |
-4.147 |
-43.402 |
|
|
II |
2.93 |
0.97 |
0.97 |
127.167 |
115.066 |
115.066 |
35.373 |
35.373 |
|
127.167 |
6、杆件截面选择
⑴上弦杆
整个上弦杆采用等截面,按FH杆件的最大内力计算,即NFH=959.027kN,
上弦杆计算长度:
在屋架平面内:为节间轴线长度,即l0x=l0=1.085m,在屋架平面外:本屋架为无檩体系,并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用,根据支持布置和内力变化情况,取l0y 为支撑点间的距离,即l0y =3×1.085=3.255m
根据屋架平面外上弦杆的计算长度,上弦截面选用两个不等肢角钢,短肢相并。如图所示。
腹杆最大内力N= 509.577KN,查表,中间节点板厚度选用10mm,支座节点板厚度选用12mm。
设λ=60,查Q235钢的稳定系数表,可得ψ=0.807,则需要的截面积为A=N/ψf=959.027×1000/0.807×215=3817.2mm2
需要的回转半径:ixreq=l0x /λ=1.085/ 60m=17.9mm
iyreq=l0y /λ=3.255/ 60m=54.25mm
根据需要的A、ix 、iy 查角钢规格表,选用2 L 160×100×12,肢背间距a=8mm,则
A = 60.11cm2,ix = 2.82cm,iy = 7.67cm
截面验算:
λx=l0x / ix=108.5 /2.82=38.48 <[λ]=150 (满足)
λy=l0y/iy=325.5/7.67=58.75 ﹤[λ] =150 (满足)
由于λy > λx ,只需求ψy 。查表ψy =0.814,则
N /ψA=662.308×103 /( 0.814×50.64×102)=160.67 N/mm2﹤f=215 N/mm2(满足)
⑵下弦杆
整个下弦杆采用等截面,按最大内力所在的杆计算,N=946.485kN计算。l0x=230cm,l0y= 1135cm。
所需截面积Areq=N / f =946.485×103 /215 =4402.3mm2
查角钢规格表,选用2 L160×100×10,因l0y 》l0x,故用不等肢角钢,短肢相并。
肢背间距a=10mm,则
A = 50.63cm2,ix = 2.846cm,iy = 7.62cm
λx=l0x / ix=230 / 2.846=80.8 < λ = 350 (满足)
λy=l0y / iy=1135 /7.62=186.67< λ = 350 (满足)
⑶端斜杆
① aB杆
杆件轴力:N= -384.972kN,
计算长度:l0x =l0y=2535mm,因为l0x =l0y ,故用不等肢角钢,长肢相并,使ix≈iy 。 选用2 140×90×10,则A=44.52cm2,ix=4.47cm,iy=3.74cm
λx=l0x / ix=2535 /44.7 =56.7 < [λ] =150 (满足)
λy=l0y / iy=2535 /37.4 =67.8< [ λ] =150 (满足)
因为λy>λx,只需求ψy ,查表得ψy = 0.764。
N /ψA = 384972 /(0.764×44.52×102 )=113.2 N/mm2﹤f=215 N/mm2(满足)
⑷斜腹杆Hi
最大拉力N1=28.798KN 最大压力N2= -63.611KN
计算长度:l0x =3370mm,l0y = l1 (0.75+0.25N2/N1)=4388mm
选用2 75×5,ix =2.33cm,iy =3.52cm,A=14.82 cm2
λx=l0x / ix=337 /2.33 =144.6 <[λ] =150 (满足)
λy=l0y / iy=438.8 /3.52=124.7 < [λ] =150 (满足)
因为λx>λy,只需求ψx ,查表得ψx =0.327。
则压应力N /ψA=63611/(0.327×1482)=131.26 N/mm2 <215 N/mm2
拉应力N/A=28798/1482=19.4 N/mm2 <215 N/mm2
(5)竖杆
① Gg杆
NGg= -43.402 kN,l0x =0.8×289=231.2cm,l0y=289cm.
宜按压杆的容许长细比进行控制。
现选用2 ∟63×5,查附表,A=2×6.14=12.28cm2,ix=1.94cm,iy=2.89cm
λx=l0x / ix=231.2 /1.94=119.2 < [ λ] =150 (满足)
λy=l0y / iy=289 / 2.89= 100 < [λ] =150 (满足)
ψx=0.441﹤ψy=0.555
N /ψA=43402/(0.441×12.28×102)=80.1 N/mm2<f=215 N/mm2(满足)
设三块垫板,ld=231.2/4=57.8<40i=40×2.89=115.6cm(i为2.89cm)
②Aa杆
NAa= -21.701KN, l0x =l0y=199cm,
选用2 ∟63×5,查附表,A=2×6.14=12.28cm2,ix=1.94cm,iy=2.89cm
λx=l0x / ix=199/1.94=102.6 < [λ] =150 (满足)
λy=l0y / iy=199/2.89=68.9 < [λ] =150 (满足)
ψx=0.54﹤ψy=0.757
N /ψA=21701/(0.54×12.28×102)=32.7 N/mm2<f=215 N/mm2(满足)
设两块垫板,ld=199/3=66.3<40i=40×2.89=115.6cm(i为2.89cm)
其他杆截面见下表,选用时一般腹杆按2 ∟70×8,竖杆选2 ∟63×5
不等肢角钢长肢相并的T型截面,腹杆采用两个等肢角钢组成的T型截面。
杆件 名称 |
内力(kN) |
计算长度(cm) |
截面形式和规格 |
截面面积(cm2) |
回转半径(cm) |
长细比 |
容许长细比[λ] |
稳定系数Ψmin |
计算应力(N/mm2) |
||||
l0x |
l0y |
ix |
iy |
λx |
λy λyz |
||||||||
上弦杆 |
AI |
-662.308 |
150.8 |
452.4 |
2L160×100×10 |
50.64 |
2.85 |
7.7 |
52.9 |
58.75 |
150 |
0.814 |
160.67 |
下弦 |
ai |
658.402 |
150 |
1185 |
2L125×80×8 |
31.98 |
2.28 |
6.07 |
65.8 |
195.2 |
350 |
|
|
斜杆 |
aB |
-384.972 |
253.5 |
253.5 |
2L140×90×10 |
44.52 |
4.47 |
3.74 |
56.7 |
67.8 |
150 |
0.764 |
113.2 |
Bc |
298.603 |
208.64 |
260.8 |
2L70×8 |
21.4 |
2.12 |
3.23 |
98.415 |
80.743 |
350 |
0.565 |
13.95341 |
|
Dc |
-236.105 |
228.72 |
285.9 |
2L70×8 |
21.4 |
2.12 |
3.23 |
107.887 |
88.514 |
150 |
0.506 |
21.8042 |
|
De |
160.586 |
228.72 |
285.9 |
2L70×8 |
21.4 |
2.12 |
3.23 |
107.887 |
88.514 |
350 |
0.506 |
7.504019 |
|
eF |
-106.768 (6.795) |
250.32 |
312.9 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
129.031 |
108.270 |
150 |
0.392 |
22.1798/ |
|
Fg |
-6.17 (50.954) |
249.52 |
311.9 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
128.619 |
107.924 |
150 |
0.394 |
|
|
gH |
-36.545 (37.19) |
271.68 |
339.6 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
140.041 |
117.509 |
150 |
0.345 |
|
|
竖杆 |
Aa |
-21.701 |
199 |
199 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
102.577 |
68.858 |
150 |
0.538 |
|
Cc |
-43.402 |
183.2 |
229 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
94.433 |
79.239 |
150 |
0.592 |
|
|
Ee |
-43.402 |
207.2 |
259 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
106.804 |
89.619 |
150 |
0.512 |
|
|
Gg |
-43.402 |
231.2 |
289 |
2L63×5 |
12.28 |
1.94 |
2.89 |
119.175 |
100.000 |
150 |
0.441 |
|
屋架杆件截面选择表
注:上弦杆和下弦杆采用的是不等肢角钢短肢相并的T型截面形式,支座斜杆杆采用的是
7、节点设计
在确定节点板的形状和尺寸时,需要斜腹杆与节点板间连接焊缝的长度。先算出各腹杆杆端需要的焊缝尺寸。其计算公式为:
角钢肢背所需焊缝长度:
角钢肢尖所需焊缝长度:
如腹杆aB,设计杆力N=-384.972 kN,设肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf1=8mm,hf2=6mm。因aB杆系不等边,角钢与长肢相连,故K1=2/3,K2=1/3。则:
l1=(0.667×384.972×103)/(2×0.7×8×160)+2×8=159mm 取l1=130mm
l2=(0.333×384.972×103)/(2×0.7×6×160)+12=107mm 取l2=90mm
其它腹杆所需焊缝长度的计算结果见下表。未列入表中的腹杆均因杆力很小,可按构造取肢尖: hf≥mm,l1=8hf+10=8×5+10=50 mm
肢背:hf=6mm, l2=60mm
腹杆焊缝尺寸:
杆件 名称 |
设计内力(kN) |
肢背焊缝 |
肢尖焊缝 |
||
l1(mm) |
ht(mm) |
l2(mm) |
ht(mm) |
||
aB |
-384.972 |
130 |
8 |
90 |
6 |
Bc |
298.603 |
140 |
6 |
60 |
5 |
cD |
-236.105 |
100 |
6 |
50 |
5 |
De |
160.586 |
70 |
6 |
60 |
5 |
表中1l、12为取整后数值
1、下弦节点“c”
按表3所列Bc、cD杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为325mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Nac-Nce=205.29-500.42=-295.13kN。验算肢背焊缝的强度:
τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×295.13)×103/[2×0.7×6×(325-12)]=74.87 N/mm2<fwf=160N/mm2(满足)
2下弦结点“e”
按表3所列De、Fe杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为300mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Nce-Neg=500.42-635.833=-135.413 kN。验算肢背焊缝的强度:
τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×135.413×103)/(2×0.7×6×300)=35.8<fwf=160 N/mm2(满足)
3 .下弦结点“g”
按表3所列Hg、Fg杆所需焊缝长度,按比例绘制节点详图,从而确定节点板的形状和尺寸。由图中量出下弦与节点板的焊缝长度为300mm,焊脚尺寸hf=6mm,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Neg-Ngi=635.833-658.402=22.569N。验算肢背焊缝的强度:
τf=K1ΔN/(2×0.7×helw)=(0.667×22.569×103)/(2×0.7×6×300)=6.0 <fwf=160 N/mm2(满足)
4上弦结点“B”
按表3所列腹杆Ba、cB所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。采用塞焊,结点板伸出上弦肢背8mm,量得上弦与节点板的焊缝长度为330mm,hf=5mm,塞焊强度
15.9 N/mm2<fwf=160 N/mm2 (满足)
由弦杆与节点板的四条焊缝共同承受节点集中荷载P=43.4kN , hf=8mm
弦杆内力差△N=NBC-NAB=378.462-0=378.462 kN和由其产生的偏心弯矩M=(N1-N2)e的共同作用,则焊缝强度为:τ△N=△N /2×0.7hf×lw==378.462×103/(2×0.7×8×320)=105.6 N/mm2
σf =M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×378.462×103×55/(2×0.7×8×3202)=95.3 N/mm2
(τf2+(σM/1.22)2)0.5=131.35 N/mm2<fwf=160 N/mm2(满足)
5上弦结点“D”
按表3所列腹杆Dc、De所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。量得上弦与节点板的焊缝长度为270mm,设hf=5mm,因节点板伸出上弦肢背8mm,塞焊强度19.5 N/mm2<fwf=160 N/mm2
故由弦杆与节点板共同承受弦杆内力差△N=Ncd-Nde=-378.462-(-587.224)=208.762 kN和由其产生的偏心弯矩M=(N1-N2)e的共同作用hf=8mm,则焊缝应力为:
τ△N=△N /2×0.7hf×lw==208.762×10 /(2×0.7×8×260)=71.7 N/mm2
σf=M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×208.762×103×55/(2×0.7×8×2602)=91.0 N/mm2
(τf2+(σM/1.22)2)0.5=103.5 N/mm2<fwf=160 N/mm2
6上弦结点“F”
按表3所列腹杆Fe、Fg所需焊缝长度,确定节点板形状和尺寸。量得上弦与节点板的焊缝长度为220mm,设hf=5mm,
24.2N/mm2<fwf=160 N/mm2
节点板伸出上弦肢背8mm,故由弦杆与节点板共同承受弦杆内力差△N=Nef-Nfg=-587.224-(-662.308)=75.084 kN和由其产生的偏心弯矩M=(N1-N2)e的共同作用的共同作用,hf=8mm,。则焊缝应力为:
τ△N=△N /2×0.7hf×lw==75.084×103 / (2×0.7×8×210)=27.9 N/mm2
σf = M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×75.084×103×55/(2×0.7×8×2102)=50.2N/mm2
(τf2+(σM/1.22)2)0.5=49.7 N/mm2<fwf=160 N/mm2
7屋脊结点“H”
设拼接角钢与受压弦杆之间的角焊缝hf=8mm,则所需焊缝计算长度为(一条焊缝)
接角钢总长度为mm
取l=470mm
上弦与节点板之间的槽焊缝,假定承受节点荷载
0.15N=0.15×452.73=67.91KN
M=Ne=67.91×55=3735.05×103 N/mm2
τ△N=△N /2×0.7hf×lw==67.91×103/(2×0.7×6×268)=30.17N/mm2
f=M/WW=6M/(2×0.7×hf×lw=2)=6×67.98×103×55/(2×0.7×6×2682)=37.14N/mm2
(τf2+(σM/1.22)2)0.5=42.86 N/mm2<fwf=160 N/mm2
x
8、支座结点“A”
为了便于施焊,下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取130mm。在节点中心线上设置加劲肋,加劲肋的高度与节点板的高度相等,厚度10mm。
(1) 支座底板的计算。支座反力R=7×P=7×43.4=303.8KN。
==4.0MP<f=14.3MP
支座板底厚度按屋架反力作用下的弯矩计算,节点板和加劲肋将底板分为四块,每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板,
查表为
每块板的单位宽度的最大弯矩为=0.02784.0=2723.5N.mm
底板厚度t===8.7mm ,取t=10mm
(2) 加劲肋与节点板的连接焊缝计算。假定加劲肋受力为屋架支座反力的1/4,即303800/4=75950N,则焊缝内力为M=Ve=7595055=4177250N.mm
设焊缝=6mm,焊缝长度=60hf=360mm<423mm,焊缝应力为
节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算。设焊缝传递全部支座反力,取=8mm。
每块加劲肋于底板的连接焊缝长度为
所需焊缝尺寸为=160N/,
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